Current Issue

Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering - Vol. 30 , No. 2

[ Article ]
Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering - Vol. 30, No. 1, pp.29-36
Abbreviation: Trans. Korean Soc. Noise Vib. Eng.
ISSN: 1598-2785 (Print) 2287-5476 (Online)
Print publication date 20 Feb 2020
Received 02 Dec 2019 Revised 24 Dec 2019 Accepted 08 Jan 2020
DOI: https://doi.org/10.5050/KSNVE.2020.30.1.029

공동주택 바닥 공사 공정별 바닥충격음 특성 분석
이원학 ; 송국곤* ; 한찬훈**

Analysis on the Characteristics of Floor Impact Sound by Floor Construction Process of Apartment Houses
Won-Hak Lee ; Guk-Gon Song* ; Chan-Hoon Haan**
*Member, Korea Conformity Laboratories, Senior Researcher
**Member, Chungbuk National University, Professor
Correspondence to : Member, Korea Conformity Laboratories, Senior Researcher E-mail : whlee@kcl.re.kr
‡ Recommended by Editor Jong Kwan Ryu


© The Korean Society for Noise and Vibration Engineering
Funding Information ▼

Abstract

In the present study, the characteristics of the floor impact sound for each floor structure process is analyzed. To this end, a floor structure using the resilient material expanded polystyrene (EPS) has been constructed. In addition, the thickness of the finishing materials is 7.5 mm. To analyze the floor impact sound characteristics based on the floor construction process, measurements were carried out in order of (1) bare slab, (2) floating floor structure, and (3) floor coverings. A lightweight floor impact sound was confirmed to be reduced by a maximum of 23 dB owing to the use of resilient materials. A heavyweight floor impact sound is the main factor in the floor impact sound performance of a bare slab. Resilient materials may increase the heavyweight impact sound pressure level at 63 Hz. Therefore, it is necessary to use resilient materials that can measure the resonant frequency of the slab and thus avoid the resonant frequency of a bare slab. The results of this study are intended to be used as basic data for securing the performance of a floor impact sound insulation.


Keywords: Floor Impact Sound, Construction Process, Resilient Materials
키워드: 바닥충격음, 공사 공정, 완충재

1. 서 론

2016년 인구주택총조사 결과, 74.5 %가 공동주택으로 우리나라는 공동주택이 대표적인 주거형태로 자리 잡았다. 집합거주 형태의 공동주택에서 바닥충격음과 관련된 연구가 활발히 진행되었고 한국환경공단 자료에 따르면 바닥충격음에 대한 관심과 민원이 증가되고 있다(1). 기존 연구를 보면 1990년대 후반부터 공동주택 바닥충격음 저감을 위한 연구가 시작되었고 공동주택 바닥충격음 차단구조 인정 및 관리기준이 도입되는 2000년대부터 본격적으로 완충재 개발부터 측정 및 평가 방법 등에 대한 연구가 발표되었다(2).

특히 이시기에 공동주택 바닥충격음 저감구조에 대한 연구가 가장 많이 진행된 것으로 파악되었으며(2), 기존 연구 사례를 보면, 완충재를 사용한 뜬 바닥구조 개발이(3~7) 주를 이룬 것으로 조사되었다.

2003년 국토교통부는 바닥충격음 저감 대책으로 「주택건설기술 등에 관한 규정」개정을 통해 바닥충격음 등급기준을 제시하였고「공동주택 바닥충격음 차단구조 인정 및 관리기준」에 따라 공동주택의 바닥구조는 인정바닥구조를 사용하게 하였다. 하지만 사전인정제도상 성능과 현장에서의 성능의 차이가 있다는 문제점이 제기되면서 관련 고시의 완충재 물성관련 품질기준을 강화와 공동주택의 대표 평면인 전용면적 59 m2와 84 m2인 사전인정제도를 위한 표준시험주택을 구축하여 현장과의 성능차이를 줄여보고자 노력하였다. 그러나 바닥충격음 차단성능은 완충재뿐만 아니라 완충재 위로 타설되는 기포콘트리트, 마감모르타르, 마감재 등 다양하고 복합적인 요인들에 의해 결정된다. 또한 수음세대의 조건과 세대 평면 형태, 슬래브 조건 등 바닥충격음 차단성능에 영향을 주는 요인들이 있지만 바닥충격음 차단성능에서 어떤 공정이 주요 요인으로 나타나는지 알 수 없었다.

따라서 이 연구에서는 뜬 바닥구조에 한하여 공정별로 바닥충격음 특성을 평가하여 바닥충격음 차단성능에 어떤 공정이 주요 인자로 작용하는지 알아보고자 하였다. 최종적으로 이 연구의 결과가 향후 사전 인정제도의 보완이나 현장에서 바닥충격음 차단성능 평가의 기초자료로 활용하고자 한다.


2. 실험 개요
2.1 측정대상 공간 구성 및 조건

이번 연구에서는 공동주택 바닥공사 공정별 바닥충격음 특성을 확인하기 위해「공동주택 바닥충격음 차단구조 인정 및 관리기준」에 따라 실험대상세대는 Fig. 1과 같이 공동주택 전용면적 59 m2, 84 m2로 한정하여 진행하였다. 또한 슬래브 두께는 210 mm 조건에 수음실 천장은 우물형으로 한정하였다. 수음실은 천장 및 발코니 창 시공, 세대 현관문 시공, 방문 설치를 하였으며, 특히 천장은 두께 9.5 mm 석고보드 1장으로 공기층의 두께는 150 mm ~ 200 mm로 하였다. 시공은 경량 철골틀로 고정되었으며, 거실 천장의 타입은 가운데가 들어가 있는 우물형 천장 타입으로 시공하였다.


Fig. 1 
Plans of the apartment

2.2 바닥구조 구성 개요

일반적으로 바닥구조 공정은 구조체인 슬래브, 완충재 시공, 기포콘크리트 시공, 마감 모르타르 시공, 바닥표면 마감재 시공 순서로 진행되고 있다. 따라서 이 연구에서는 바닥구조 공정을 (1) 구조 슬래브, (2) 완충재, 기포콘크리트, 마감모르타르 시공, (3) 바닥표면 마감재 시공으로 크게 3단계로 구분하여 진행하였다.

이 연구를 위한 바닥구조 단면도는 Fig. 2와 같다. 바닥구조 두께는 슬래브 210 mm, 완충재 30 mm, 기포콘트리트 40 mm, 마감모르타르 40 mm로 결정하였다. 마감재의 종류는 2019년 분양된 공동주택 200 세대를 표본 조사하여 기본 사양인 두께 7.5 mm 강마루로 시공되고 있어 이 연구에서도 바닥표면마감재 강마루 7.5 mm를 사용하였다. 사전에 측정한 콘크리트 슬래브 강도는 A현장은 28.35 N/mm2, B현장은 28.9 N/mm2로 측정되었다.


Fig. 2 
Section of the floor construction

2.3 완충재 선정 개요

완충재 재료를 선정하기 위해 공동주택 바닥충격음 차단구조 인정기관인 한국건설기술연구원과 LH공사에서 공시된 인정구조 180건(2018년 12월 기준)을 조사하였다. 조사결과 expanded polystyrene(이하 EPS) 재질이 44 %, 2형 재질 복합형이 30 %, ethylene vinyl acetate(이하 EVA) 재질이 16 %, 기타 10 %로 조사되었다. 따라서 완충재는 EPS 완충재로 선정하였고 EPS 완충재를 사용한 인정구조에서 완충재의 두께는 90 %이상 30 mm를 사용하고 있어 이 연구에서도 완충재의 두께는 30 mm로 정하였다.

완충재 물성을 결정하기 위해 2014년 완충재 물성관련 고시 기준 이후 인정구조에 사용된 EPS 완충재 물성 중 동탄성 계수만 조사하였다. 10 MN/m3 단위로 구분하였을 때, 동탄성 계수 11 MN/m3 ~ 20 MN/m3이 23 %, 21 MN/m3 ~ 30 MN/m3이 13 %로 가장 많은 범위로 조사되었고 이번 연구를 위한 바닥구조에서 사용된 EPS 완충재의 동탄성 계수 조건도 11 MN/m3 ~ 20 MN/m3 범위의 1개와 21 MN/m3 ~ 30 MN/m3 범위의 1개, 총 2개 완충재를 사용하여 시공하였다. 이 연구를 위해 사용된 EPS 완충재의 동탄성 계수 및 밀도는 (1) 21.9 MN/m3, 13.4 kg/m3, (2) 17.6 MN/m3, 22.3 kg/m3로 측정되었다. 측면완충재는 사전인정제도에서 가장 많이 사용되고 있는 두께 10 mm PE 재질로 시공하였다.


3. 공정별 바닥충격음 측정
3.1 바닥충격음 측정 개요

앞서 이 연구를 위해 진행된 바닥구성 개요를 정리하면 Table 1과 같다.

Table 1 
Overview of the floor construction
Test process Construction
process
Thickness
(mm)
Dynamic
stiffness
(MN/m3)
Density
(kg/m3)
Bare slab 210
Resilient materials 30 21.9 13.4
Light-weight concrete 40 17.6 22.3
Mortar 30
Floor coverings 7.5

바닥공사 공정별 바닥충격음 특성 분석을 위해 바닥충격음 측정은 KS F 2810으로 진행하였고, 평가는 KS F 2863에 준하여 진행하였다. 주요 측정장비 사양으로는 표준경량충격원은 211A(Norsonic), 표준중량충격원은 SNVT(S&V Korea), 주파수 분석기는 SA-02M(Rion)을 사용하였다.

측정 대상공간은 공동주택 바닥충격음 차단구조 인정 및 관리기준 제29조에 따라 거실로 한정하였고 제30조에 따라 Fig. 1과 같이 측정위치는 중앙점 포함 5개소로 하였다. Table 2와 같이, 측정대상 거실 면적이 모두 14 m2 이상이므로 수음실의 마이크로폰은 벽면으로부터 0.75 m 떨어진 지점으로 하였다. 중량충격원은 동 기준 제26조 측정방법에 따라 특성 1번(뱅머신)으로 한정하였다.

Table 2 
Area and volume of receiving room for measuring
A site B site
59 m2 84 m2 59 m2 84 m2
Area (m2) 15.07 21.33 18.84 23.61
Volume (m2) 37.13 54.43 46.31 57.96

측정 순서는 Table 1에서 정리하였듯이, 바닥구조 공정별로 (1) 맨바닥 슬래브 시공 후 조건, (2) 완충재 +기포콘크리트 + 마감모르타르 시공 후 조건, (3) 마감재 시공 후 조건 순서대로 측정을 실시하였다. 측정을 위한 주요 공정의 양생 조건은 맨바닥 슬래브타설 후 28일 이후, 기포콘크리트 타설 후 7일 이후, 마감 모르타르 타설 후 14일 이후, 마감재 설치 후 7일 이후에 측정을 실시하였다. 기포 콘크리트는 0.5품으로 시공하였고 마감모르타르의 물결합재비 60 %로 시공하였다.

바닥충격음 차단성능은 1/3 옥타브밴드로 분석하였으며, 경량충격음의 단일 수치평가량은 L'n,AW 으로 중량충격음의 단일 수치평가량은 L'i,Fmax,AW로 산출하였다.

3.2 맨바닥 슬래브 바닥충격음 차단성능

먼저 Table 3과 같이 맨바닥 슬래브의 바닥충격음 차단성능을 단일 수치평가량으로 보면 A 현장의 경량충격음은 60 dB ~ 61 dB로 평가되었고 B 현장의 경량충격음 63 dB로 평가되었다. 경량충격음은 구조체 전달음이 전 주파수 대역으로 고르게 전달되는 것을 확인 할 수 있다. 중량충격음은 A 현장 전용면적 59 m2의 중량충격음은 50 dB, 51 dB, 전용면적 84 m2의 중량충격음은 49 dB, 53 dB로 평가되었고 B 현장 전용면적 59 m2의 중량충격음은 50 dB, 전용면적 84 m2의 중량충격음은 각각 46 dB, 47 dB로 평가되었다.

Table 3 
Single-number quantities (SNQ) of floor impact sound by floor construction process
Division A site B site
59 m2 84 m2 59 m2 84 m2
Light-weight floor
impact sound
(L'n,AW)
Bare slab 1 61 61 63 63
2 61 60 63 63
Resilient materials +
light-weight concrete +
mortar
1 47(▼14) 48(▼13) 44(▼19) 48(▼15)
2 49(▼12) 49(▼11) 40(▼23) 47(▼16)
Floor coverings 1 45(▼2) 47(▼1) 42(▼2) 48(-)
2 46(▼1) 46(▼2) 44(-) 47(▼1)
Heavy-weight floor
impact sound
(Li,Famx,AW)
Bare slab 1 50 53 50 47
2 51 49 50 46
Resilient materials +
light-weight concrete +
mortar
1 51(▲1) 53(-) 49(▼1) 49(▲2)
2 51(-) 51(▲2) 51(▲1) 49(▲3)
Floor coverings 1 48(▼3) 49(▼4) 47(▼2) 45(▼4)
2 49(▼2) 47(▼4) 46(▼5) 46(▼3)

Fig. 3과 같이, 중량충격음을 1/3 옥타브밴드로 분석하였다. A현장 59 m2과 같이, 중량충격음 단일 수치평가량 50 dB, 51 dB인 슬래브의 63 Hz 대역에서는 78 dB ~ 81 dB로 나타났고 단일 수치평가량 46 dB, 47 dB인 슬래브의 63 Hz 대역에서는 73 dB로 낮게 나타났다. 하지만 125 Hz 대역은 62 dB ~ 64 dB로, 250 Hz 대역은 51 dB ~ 53 dB로 4개 슬래브 모두 유사하게 나타났다. 따라서 중량충격음 차단성능을 결정하는 주요 주파수는 63 Hz임을 알 수 있다.


Fig. 3 
Sound pressure level of floor impact sound by construction site

3.3 완충재 시공 후 바닥충격음 차단성능

완충재와 기포콘크리트, 마감모르타르 시공 후 조건에서의 바닥충격음 차단성능을 측정하였다. Fig. 3과 같이, 바닥충격음 차단성능을 1/3 옥타브밴드로 분석한 결과이다. Table 3에서 보는 바와 같이, 뜬 바닥구조 시공 이후 경량충격음에서 단일 수치평가량을 기준으로 최소 11 dB, 최대 23 dB가 저감되는 것으로 확인하였다. 하지만 중량충격음에서는 1 dB ~ 3 dB 높게 평가되는 것으로 나타났다.

Fig. 3에서 보는 바와 같이, 경량충격음의 변화는 250 Hz ~ 2000 Hz까지 약 12 dB이상 저감됨에 따라 단일 수치평가량에서도 낮게 평가되었다. 다만, 125 Hz 대역은 맨바닥 슬래브 대비 2 dB ~ 7 dB저감되는 것을 확인되어 125 Hz 대역은 다른 주파수 대역에 비해 적게 저감되었다. 반면 Fig. 3을 보면, 중량충격음의 변화는 맨바닥 슬래브에 비해서 중량충격음의 주요 주파수 대역인 63 Hz 대역에서 1 dB ~ 4 dB 증폭되는 것을 확인 할 수 있다. 이는 완충재의 물성에 관계없이 동일하게 모두 증폭되었다. 중량충격음의 결정주파수인 63 Hz 대역에서 높아짐에 따라 단일 수치평가량에서도 B현장 전용면적 59 m2는 1 dB 낮게 평가되었고 A현장 전용면적 59 m2의 2번 완충재와 전용면적 84 m2의 1번 완충재가 시공된 곳은 맨바닥 슬래브 평가값과 동일하게 나타났다. 이외 다른 구조에서는 1 dB ~ 3 dB 높아진 것으로 평가되었다.

바닥충격음의 변화가 완충재, 기포콘크리트, 마감모르타르 등 복합구조로 형성되어 기본 바닥구성 중에 어떤 것이 63 Hz 대역을 증폭시키는 것을 명확히 밝히긴 어렵다. 하지만 이 연구에 한하여 사용되는 뜬 바닥구조가 63 Hz 대역을 증폭시켜 바닥충격음 차단성능 단일 수치평가량을 증가시킬 수 있다는 것을 알 수 있다.

3.4 마감재 시공 후 바닥충격음 차단성능

뜬바닥 바닥구조 중 바닥표면 마감재는 현 분양시 가장 많이 사용되는 두께 7.5 mm 강마루를 시공한 후 바닥충격음 차단성능을 측정하였다. 사용한 마감재는 접착제 시공이 있는 강마루를 사용하였다. Fig. 3은 마감재 시공 후 측정한 결과를 1/3 옥타브밴드로 분석하였다. 단일 수치평가량으로 경량충격음을 비교해보면, B현장 중 전용면적 59 m2, 2번 시료가 있는 바닥은 4 dB 증가하였고 B현장의 전용면적 84 m2는 완충재 시공 후와 동일한 평가값이 나타났다. 이외 다른 바닥구조에서는 1 dB ~ 3 dB 저감되었다.

Fig. 3에서 보는 바와 같이, 250 Hz ~ 2000 Hz 대역에서 마감재가 1 dB ~ 6 dB 저감됨에 따라 단일 수치평가량에서도 저감된 것으로 판단된다. 마감재 시공 후 중량충격음의 단일 수치평가량은 완충재 시공 구조 대비 전체 구조에서 2 dB ~ 5 dB 저감되는 것으로 평가되었다. 특히 63 Hz 대역에서 약 3 dB 저감되었고 125 Hz 대역에서 약 4 dB 저감되었다. 바닥충격음이 저감된 것은 마감모르타르 타설 후 21일 이상 충분한 양생이 진행되었고 그로 인해 경량기포콘크리트와 마감모르타르의 강도 변화, 뜬 바닥구조의 안정화가 진행되어 저감량이 증가될 수도 있기 때문에 꼭 마감재만이 바닥충격음 저감한다는 것을 명확하게 판단할 수는 없다. 이를 명확히 확인하기 위해서는 양생 기간 별 데이터 변화에 대해서 분석이 필요하다.

3.5 현장별 바닥충격음 차단성능

Fig. 3에서 바닥공정별 바닥충격음 차단성능을 1/3 옥타브밴드로 분석한 결과를 Fig. 4와 같이 현장별로 분석하여 보았다. 이때 완충재의 물성조건은 무시하고 반복에 의한 시험으로 가정하고 주파수별 산술평균으로 분석하였다.


Fig. 4 
Sound pressure level of floor impact sound by construction site

Fig. 4와 같이 현장에 따른 바닥충격음 특성은 맨바닥 슬래브의 영향이 가장 큰 것으로 분석되었다. 경량충격음의 경우에는 완충재가 바닥충격음 저감역할에 가장 큰 역할을 해주고 보완적으로 마감재가 저감해주는 것으로 나타났으며, 완충재가 경량충격음을 충분히 저감해주었을 때에는 마감재의 영향이 크지 않는 것으로 나타났다. 반면 중량충격음의 경우에는 맨바닥 슬래브의 경향을 쫓아가는 것으로 나타났는데, 이번 연구를 위한 측정에 한하여 맨바닥 슬래브가 바닥충격음 차단구조 성능이 좋은 것은 완충재로 인해 63 Hz 대역이 증폭되었다 하더라고 최종적으로 중량충격음 차단성능이 좋게 평가되었다.


4. 결과 및 토의

바닥충격음 차단성능 단일 수치평가량을 정리한 Table 3을 보면, 경량충격음은 맨바닥 슬래브 조건과 달리 완충재와 마감재의 영향으로 인해 저감되는 것으로 확연히 나타난다. 중량충격음은 맨바닥 슬래브에서 어떻게 평가되느냐에 따라 최종 결과값에서도 영향을 미치는 것으로 보아 바닥충격음 차단성능은 맨바닥 슬래브가 지배적으로 차지하는 것으로 나타났다. 따라서 준공전에 평가시에 현 고시상 중량충격음 4등급(50 dB 이하)를 만족하기 위해서는 맨바닥 슬래브 평가당시에 (50 ~ 51) dB로 평가되어야 하는 것으로 보여진다. 이와 같이 맨바닥 슬라브의 바닥충격음 차단성능이 51 dB 정도를 나오게 해야하는 방안은 지속적인 연구를 통해 도출해야할 필요가 있고 이를 현장에 품질관리 기준이나 적용할 필요가 있다.

Fig. 5는 공정별로 측정한 데이터를 반복에 의한 시험으로 판단하고 주파수별 산술평균하여 1/1 옥타브밴드로 표준편차를 적용하여 나타낸 것이다. 경량충격음은 완충재의 역할이 매우 큰 것으로 나타났다. 완충재의 유무에 따라 고체 전달음을 저감하여 전 주파수 대역에서 저감하는 것으로 나타났고 마감재가 보완하여 125 Hz 이후 대역대를 저감하는 것으로 나타났다. 이번 연구에 한하여, 중량충격음에서는 뜬 바닥시공 후 63 Hz 대역에서 높아지는 것으로 확인되었고 최종 마감재가 설치된 이후에는 전 주파수 대역에서 저감되어 뜬 바닥구조와 마감재가 복합적으로 작용되어 바닥충격음을 저감하는 것으로 나타났다.


Fig. 5 
Sound pressure level of floor impact sound by floor construction process


5. 결 론

이 연구에서는 바닥구조 공정별 바닥충격음 특성 변화에 대해서 알아보고자 하였다. 이 연구의 한계로는 완충재는 EPS 완충재로 한정하였고 물성도 동탄성계수와 밀도 2가지만 구분하여 선정하였다. 바닥표면 마감재는 분양시 많이 사용되는 강마루만 선정하여 분석하였다. 또한 시험을 위한 세대의 전용면적도 59 m2와 84 m2로만 한정하여 진행되었다. 위의 한계점을 갖고 이번 연구에서 진행한 바닥구조 공정별 바닥충격음 특성변화를 정리하면 아래와 같다.

(1) 바닥충격음은 현장의 슬래브, 완충재, 기포콘크리트, 마감모르타르, 마감재 등 복합적인 구조로 이뤄져 있어 현장 시공 품질, 완충재의 품질 관리 등의 영향에 따라 다양하게 나타날 수 있다.

(2) 슬래브의 조건에 따라서 바닥충격음의 성능 변화를 주고 있어서 공동주택 골조 시공부터 시공관리가 필요하다.

(3) 경량충격음 저감은 완충재의 역할이 가장 크게 나타났다. 단일 수치평가량으로 봤을 때, 최대 23 dB 저감되는 것으로 나타났고 마감재가 그 위에서 보완적 역할로 최대 3 dB 저감해 주는 것으로 나타났다.

(4) 중량충격음은 맨바닥 슬래브의 중량충격음 차단성능에 따라 뜬 바닥구조 시공 및 마감재 시공 후 결과값에도 영향을 미치는 것으로 나타났다. 따라서 현장에서 중량충격음 차단성능을 확보하기 위해서는 맨바닥 슬래브의 중량충격음 차단성능이 약 51 dB 이하가 되어야 한다.

(5) 중량충격음에서 완충재가 63 Hz 대역을 증가시킬 수 있으므로 현장별로 맨바닥 슬래브의 공진주파수를 측정하여, 이를 피할 수 있는 맞춤형 완충재 설계가 필요하다.

향후, 진행 연구로는 준공전 현장에서 다양한 바닥충격음 데이터를 확보하여, 평면 설계조건, 측정 세대의 위치 등 다양한 조건에 따라 변화되는 것을 확인하고자 한다.


Acknowledgments

이 연구는 국토교통과학기술진흥원 국토교통기술촉진연구사업(모듈러 실증사업 POE를 통한 성능 경제성 향상 방안연구, 과제번호 : 19CTAP-C142670-02)의 연구비 지원에 의해 수행되었습니다.


References
1. Korea Environment Corporation, 2018, Floor Impact Sound Call Center August and September 2018 Report.
2. Jeong, J. H., 2019, Review and Perspective on the Researches of Floor Impact Sound, Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering, Vol. 29, No. 4, pp. 477~487.
3. Kim, K. W., Jeong, G. C. and Sohn, J. Y., 2008, Evaluation of the Dynamic Stiffness and Heavy-weight Floor Impact Sound Reduction by Composition of Resilient Materials, Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering, Vol. 18, No. 2, pp. 247~254.
4. Kim, K. W., Jeong, G. C. and Sohn, J. Y., 2008, Correlation between Dynamic Stiffness of Resilient Materials and Lightweight Floor Impact Sound Reduction Level, Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering, Vol. 18, No. 8, pp. 661~667.
5. Kim, J. H., Mun, D. H., Jeong, G. C. and Park, H. G., 2017, Influence of Floor Dimension and Resilient Material on Heavy Impact Nosie of Floating Floor System, Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering, Vol. 27, No. 4, pp. 434~443.
6. Song, G. G., Kim, Y. H., Ryu, J. K. and Kim, M. J., 2018, Analysis of Heavyweight Floor Impact Sound Level with Dynamic Stiffness and Thickness of EPS Type Resilient Materials, Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering, Vol. 28, No. 6, pp. 713~720.
7. Seo, S. H., Song, H. S. and Jeon, J. Y., 2004, Noise and Vibration Characteristics of Concrete Floor Structures Using Resilient Materials Driven by Standard Heavy Impact Source, Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering, Vol. 14, No. 8, pp. 661~667.

Won-Hak Lee is currently a senior researcher at Korea Conformity Laboratories(KCL). He received his B.S. and M.S. degree in architectural engineering from Chungbuk National University, Korea. His research primarily focuses on the floor impact sound and sound insulation in the built environments.

Guk-Gon Song received a Ph.D. in Dept. of Architectural engineering from Chonnam National University in 2019. He is currently a junior research engineer at Korea Conformity Laboratories (KCL).

Chan-Hoon Haan has been a professor in the Department of Architectural Engineering at Chungbuk National University since 1994. He earned his Ph.D. at the University of Sydney (1994) and ME (1985) degree at Yonsei University in Korea, and his BS (1983) at Hong-Ik University in Architecture.